Новиот систем за засилување; Компресивни врски со челик за зајакнување со висока цврстина SAS 670800 - PDF бесплатно преземање

Специјалистички теми Хорст Фалкнер Доминик Герицен Дитер Јунгвирт Луц Спаровиц ДОИ: 10.1002/најдобар.200800614 Новиот систем за засилување; Членови на компресија со армиран челик со висока цврстина SAS 670/800 Дел I: Развој, тестови, димензионирање и конструкција Конвенционалната армирано-бетонска конструкција се проширува со нов, иновативен член за компресија на армиран бетон. Се користи челичен навој SAS 670/800 до дијаметар од 75 mm, развиен од Annahütte, со приклучоци за приклучоци и крајни сидра. Овие компресивни членови можат да се произведат економски со висок квалитет со содржина на арматура до 20% и мали димензии. Земајќи го предвид лазењето и намалувањето на бетонот и/или употребата на прстилни бетони зајакнати со влакна, овие армирачки челици со висока цврстина SAS 670/800, чијашто гранична граница е над границата на компресија ε c2, може целосно да се искористат. Според важечкиот стандард, ова вклучува употреба на армиран челик BSt 500

новиот

2 и ограничете го дијаметарот на шипката на 40 mm и степенот на арматура на 9% во областа на спојот. Од друга страна, во САД, дозволена е компресија од 3 во ACI кодот 318-05. Анахуте понатаму го разви челичниот навој BSt-500 со навој до САС 670/800, С 670 накратко, од 18 до 75 мм и успешно се користи во геотехничкиот инженеринг како куп, шајка или сидро со години. Со поддршка на авторите, имаше смисла да се усвои системот со споеви и крајни прицврстувачи во технологијата на засилување и со тоа да се прошират неговите граници (слика 1). Употребата на прераспределба на лази и смалување или употребата на армирано-бетонски бетони овозможуваат да се искористи челикот за зајакнување со висока јачина S 670 до границата на компресија од 670 N/mm 2. Сл. 1. Продолжување на состојбата на уметноста Сл. 1. Проширување на состојбата на уметноста 304 2008 Ернст и Сон Верлаг за архитектура и технички науки GmbH & Co. KG, Берлин

Табела 2. Механички својства на S 670 (нема забуна со други прачки со навој поради десна рака и различен наклон на реброто) Сл. 3. и прераспределба на смалувањето од обвивката до состојба на фрактура (C45/55, μ

13%, ϕ = 1,5, ε s = 0,3) однос на контакт бетон и челик Сл. 3. Редистрибуција на лази и собирање од конструкција до состојба на неуспех (C45/55, μ

3. Бетони зајакнати со влакна не покажуваат забележително поголема компресија на фрактури од нормалниот бетон. Сепак, тие се повеќе дуктилни. Однесувањето во случај на пожар може да се најде во EN 1992-1-2 или DIN 4102. 4.2 Челикот се однесува како би-линеарно во соодветната област, на 670/205000 = 0,00327 = 3,27 границата на принос/компресија Сл. 7. Напрегање-напрегање/линија на компресија S 670 Сл. 7. Стрес-напрегање/компресија -достигнат е дијаграм за затегнување на S 670 Работната линија под притисок може да се изедначи со онаа под напнатост (слика 7). Однесувањето на пожарот одговара на однесувањето на челикот Tempcore и исто така може да се најде во EN 1992-1-2 или DIN 4102. За попрецизни вредности, видете во [8]. 4.3 Централно натоварен компресивен армирано-бетонски член Под краткорочно оптоварување, n 0-пати скинатиот бетонски напон σ C се јавува во челик σ S (пресеците остануваат рамни според Бернули). n 0 = E s/E c (1) Бетонскиот и челичниот напон може да се одреди со користење на идеалната површина A i = A c + n 0 A s (2). 307 година

13%, C55) од состојбата на употреба до состојбата на кршење со брза примена на оптоварување (испрекината линија) и побавно со лазна фаза (континуирана линија), видете исто така Дел 5, Експерименти. Ова јасно ги покажува разликите во деформацијата ε 1 + ε 2 + ε 3, што може да се искористи за да се зголеми оптоварувањето на челикот: Δε s = ε 1 + ε 2 + ε 3 (8) ε 1 = деформација на ладење и собирање ε 2 = Еластичност на бетонот по распаѓање на лачење и намалување/воздишка на олеснување ε 3 = разлика во деформација како резултат на различна брзина на вчитување (обично ќе се занемари подоцна) Слични односи се јавуваат при тестови за релаксација (Дел 5.2). Споменатото пост-кршење однесување на бетон може јасно да се види на слика 9. Неговиот ефект зависи од степенот на засилување и се покажува на мал 308