Скрипта. Цврста конструкција I и II. DIN (јули 2001 година) Помош, табели и други документи. изменето од проф. д-р-Инг.

Скрипта Massivbau I и II DIN 1045-1 (јули 2001 година) Помош, табели и други документи изменето од проф. Д-р-Инг. Јорг Рејменд Статус: 06 март Универзитет за применети науки проф. Д-р-Инг. Ханс Георг Рајнкес Проф. Д-р-Инг. Јерг Рејменд

цврста

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 3 14.4 МИНИМАЛНО ЗАКЛУЧУВАЕ НА СНИМА НА СНОВИ И ПАНЕЛСКИ СНОВИ. 38 15 ДИМЕНЗИРАЕ ЗА ТОРЗИЈА. 39 15.1 ДОКАЗ ЗА ЧИСТ ТОРЗИЈА. 39 15.2 ЛАТЕРАЛНА СИЛА И ТОРЗИЈА. 40 16 ПОВРЗУВАЕ НА ЛИСТОТ НА ТЕНЗИЈА И ПРИТИСОК СО ПАНЕЛСКИ Зрак. 41 17 компоненти кои се предмет на нормална сила. 43 17.1 ЗАЈАКНИ И НЕСТЕГНИРАНИ СТРУКТУРИ. 43 17.2 ДВИНИ И НЕДВИНИ СИСТЕМИ. 43 17.3 ВИСТИНА НА ПОДДРШКИ. 44 17.4 МОДЕЛНА ПОСТАПКА ЗА ПОДДРШКА. 47 17.5 ВРСКИ ЗА ПРИТИСОК СО СВИНСТВО ДВО АКСИС. 52 17.6 УПАТСТВА ЗА УПРАВУВАЕ И СТРУКТУРНО РАЗВОЈ НА ЧЛЕНКИ НА КОМПРЕСИЈА. 53 18 ЧЕТИРИ СТРАНИ ПОДДРШЕНИ ПЛОЧКИ СПОРЕД ПАПЕР МАРТЕНС. 54 19 ШИРИНА НА ДИСТРИБУЦИЈА НА ПОЛНИЦА ЗА ЕДНО-АКСИСКИ ПАНЕЛИ. 55 20 СИЛА ЗА ПОДДРШКА НА ЧЕТИРИ СТРАНИ ПЛАКТИ ПО ЕДНАКВА ПОЛИЦИНА ПРЕВОДОТ. 57

Документи за предавања Цврста конструкција I-II 6 1.2 Цврсти конструкции II 1. Армирано-бетонски плочи на плочи со сила на виткање и смолкнување Структурно решение на армирано-бетонски плочи Димензии на Т-зраци Вредности на витканост на виткање Димензионирање на Т-греди Статички системи Рамнини и ограничувања Конструкции на панел Менаџмент на засилување 3. Системи за компресија без влијание на стабилност Свиткување со нормална сила Дизајн со стрес блок со kd - табела со дијаграми на интеракција Проток на сила Формулација на модел Конус на притисок со затегнат прстен Јачина на затегнување на бетон Rippenge ометрија Пресметани вредности на напрегањата на врските во согласност со DIN 1045-1 Области на врски Должина на прицврстување во согласност со EC 2 Конструктивни детали 6. Графички приказ на армирано-бетонски конструкции, кофражни планови, планови за засилување

Документи за програма за цврста конструкција I-II 11 Акции на мат Програмите се идентификуваат според типот на подлога (R или Q подлога), пресекот на челик во cm²/m и класата на еластичност (A = нормална еластичност) должина/ширина [m ] Заштеда на работ (должина) 5,00/2,15 без 6,00/2,15 со 5,00/2,15 без 6,00/2,15 со ознака на мат Q 188 AQ 257 AQ 335 AQ 377 AQ 513 AR 188 AR 257 AR 335 AR 377 AR 513 A mm Структура на мат во дијаметар на шипка Број на надолжни шипки на раб Простор на шипката во внатрешноста на просторот раб mm Подолжна насока Пресек налево надесно лево десно Пресеци како попречен пресек 150 6,0 1,88 150 6,0 1,88 150 7,0 2,57 150 7,0 2,57 150 8,0 3,35 150 8,0 3,35 150 6,0г 6,0 4 4 3,77 100 7,0 3,85 150 7,0г 7,0 4 4 5 .13 100 8,0 5,03 150 6,0 1,88 250 5,0 1,13 150 7,0 2,57 250 6,0 1,13 150 8,0 3,35 250 6,0 1, 13 150 6.0d 6.0 2 2 3.77 250 5.0 1.13 150 7.0d 7.0 2 2 5.13 250 6.0 1.13 Тежини по мат по м² cm²/m kg kg 32 .4 3.01 44.1 4.10 57.7 5.37 67.6 5.24 90.0 6.98 26,2 2,44 32,2 3,00 39,2 3,65 46,1 3,57 58,6 4,54 Таб. 5 Арматурни душеци за лежишта од челик (DIN 1045-1/2001-07) ds = 6,0 25 15 2.15 ds = 7.0d ds = 7.0 6.00 Слика 1 Структура на армирана челична мрежа со заштеда на работ користејќи го примерот на R513 A

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 13 5 Зацврстувачки решетки за зацврстување 5.1 Должини на зацврстување на зацврстувачки решетки 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 2 f bd 1,6 2,0 2,3 2,7 3,0 3,4 3,7 4,0 4,3 4,4 4,5 4,7 4,8 4,9 4,9 таб 8 Дизајн вредност на напонот на врската f bd [N/mm /] со добри услови на врската и ds 32 mm. За умерени услови на врски, множете f bd со факторот 0,7. а) и б) добри услови на врзување за сите решетки в) и г) решетки во не-извелената област: добри услови на врзување; Ленти во извелената област: умерени врски на врската Слика 2 Определување на условите на врската Основна димензија на должината на прицврстувањето: lb ds = 4 ff yd bd (види Таб. 11) со: ds = дијаметар на шипка f yd = проектна вредност во точката на принос на армирачкиот челик f bd = проектна вредност на напонот на врската Таб. 8 Должина на прицврстување на решетките: A = α со: lb = A s, erf, A s, vorh = s, erf b, нето lb lb, min As, vorh llb, min = α a = основна димензија на должината на прицврстување (s .погоре) потребна или постоечка површина на пресек на арматурата Минимална вредност на должината на прицврстување = 0,3 α alb 10 ds за затегнати прачки = 0,6 lb 10 ds за компресивни прачки закотвување според Таб. 9

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 14 Таб. 9 Најчести типови на закотвување за армирање челик 5.2 Должина на преклопување на арматурни шипки ls = l α lb, нето 1 s, min со: lb, net = должина на прицврстување (види погоре) α 1 = коефициент според Таб. 10 ls, min = минимална вредност на должината на скутот = 0,3 α a α 1 lb 15 ds и 200 mm 1 Пропорција на шипки споени без надолжно поместување во пресек на арматурен слој 30%> 30% 2 ds 6 mm 8,5 mm ds> 8, 5 мм 12 мм дс> 12 мм 1 Минимална должина на преклопување на попречните шипки сл 150 мм сл 250 мм сл 350 мм сл 500 мм сл Простор на шипката на надолжни шипки Таб. 12 Минимални должини на преклопување во попречната насока на заварена жичана мрежа

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 17 6 ​​Определување на цврстина на притисок на бетон, класи на јачина на бетон Ознака DIN 1045-1: за n примероци: за 3 примероци: на пр. C 20/25 B 25 f ck = f ck, цилин (C 20) β WN f ck, коцка (C 25) f ck = карактеристична јачина на притисок - 5% фракции, - за мали серии според DIN 1045-2 xxxn min 3 f ck ff min ck f + λ s ck k + λ s ck 1 nn [споредба DIN 1045-Стари] x3 β WS = β WN + 5 x β Експериментално извршување: 28 дена во вода 7 дена во вода 21 дена во воздух (DIN 1048, дел 1 ) Тест примерок: Цилиндар: h 300 = mm коцка: a = 200 mm d 150 f ck, цилин β WN min WN коцка: a = 150 mm f ck, коцка 150 150 150 300 150 200 200 200 Сл. 3 Тест примерок за тест на цврстина на компресија според DIN 1045 -1 и DIN 1045 (88)

Документи за предавања на цврста конструкција I-II 18 7 Определување на цврстина на затегнување на бетонот Цврстината на затегнување на бетонот може да се одреди или со тест за виткање или со тест за разделување. Аксијалната цврстина на истегнување може да се изведе од резултатите. f ct = f ct, секира Аксијална цврстина на истегнување Тест на свиткување: f ct, ax = 0,5 f ct, fl Тест на истегнување на сплит: f ct, ax = 0,9 f ct, sp 2 3 Просечна цврстина на истегнување: f =, 30 f ct, m 0 ck Пониски и горни карактеристични јачини на истегнување: ленти за дистрибуција на оптоварување 5 x 10 mm f ctk; 0,05 = 0,7 f ct, mf ctk; 0,95 = 1,3 f ct, m класа на цврстина C за нормален бетон [N/mm²] f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 γ c 1,50 1,52 1,53 1,56 1,60 1,63 1,67 1,67 f cd 1) 6,8 9,1 11, 3 14,2 17,0 19,8 22,7 25,5 28,3 30,8 33,3 38,1 42,5 46,9 50,9 ε c2 [% o] -2,0-2, 03-2.06-2.1-2.14-2.17-2.20 ε c2u [% o] -3.5-3.1-2.7-2.5-2.4-2, 3-2,2 1) со долгорочен коефициент a = 0,85 Таб. 13 Параметри на деформација за нормален бетон кога се користи параболичко-правоаголен дијаграм

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 19 8 Закони за материјали и дизајн на пресек 8.1 Бетон σ c (1 γ c γ s f; γ pk p;

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 26 Сл. 9 Коефициенти α за одредување на ширина на замена за поддршка Статичка висина d [cm] 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 0 d = li ²/150 d = li/35 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Span li [m] Сл. 10 Статичка висина d [cm] за различни ширини на ширина li [m] Дебелина на компонентата h = d + nom c + ds, држач + ds, должини/2

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 27 11 Идеализирање на структурните конструкции 11.1 Придонес на ширина на плочите За одредување на внатрешната големина на континуираните греди при нормална конструкција на зградата, придонесената ширина на плочата b може да се претпостави дека е постојана област по поле. Сл. 11 Ефективна ширина на Т-зраците (рабови и централни греди) Определување на ефективната ширина во согласност со DIN 1045-1: DIN 1045-1 ја зголемува ефективната ширина на плочата за 20% од половина од чистиот распон на секоја страна. b eff = beff, I + bw со beff, I 0,2 bi + 0,1 l0 = 0,2 l0 со bw = ширина на мрежата на зракот што се разгледува b eff, i = ефективна ширина на панелот од едната страна на гредата l 0 = растојание помеѓу моментот нула точки на разгледуваниот зрак Бар! (види слика 12) b i слика 12 Растојание помеѓу вртежниот момент нула точки l 0

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 28 11.2 Ефективни должини на заливот Статички ефективните распони за греди, Т-греди и плочи се пресметуваат на следниов начин: l eff = ln + a 1 + a 2 Неконтинуирани компоненти Континуирани компоненти Поддршка со целосна воздржаност на лежиште 11,3 Геометриски услов за третман како цврста плоча Ребрести и кафинирани тавани може да се сметаат како цврсти плочи во случај на утврдување на линеарно-еластични внатрешни сили доколку се исполнети следниве услови:

Документи за цврста конструкција I-II 39 15 Димензионирање на торзиона торзија на рамнотежа на торзијата мора да се провери поради потребната торзија за компатибилност со рамнотежата. Сл. 20 Модел на бандаж за пресеци на торзија и разгледување на пресек t eff = 2 nom c + d sl двојно поголем од тежиштето на надолжната арматура од компонентен раб (35

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 50 e tot e 2 e 1 hd N Ed M Ed, N Ed A s2 A s1 ε s2 0,9 d ε s1 Слика 26 Разгледување на пресекот со најголема закривеност Кривина (1/r ) може да се пресмета приближно како што следува во критичниот пресек: 1 = 2 K r со ε yd 2 ε yd 0,9 d N ud N Ed со K 2 = 1 NN ud bal дизајнирана вредност на експанзија на арматурата во точката на принос = f yd/E s (за BSt 500: ε yd = 435/200000 = 0,0022 d статична висина на пресекот во разгледуваната насока N рекламна вредност на граничната носивост на пресекот што е натоварена само со центричен напон на притисок. N ud = - (f cd A c + f yd A s) N Ed N Ud N Ed Дизајн вредност на апсорбирачката надолжна сила на притисок (негативен притисок) Приближување N bal Дизајнерска вредност на надолжната сила на притисок со најголем капацитет на оптоварување на моментот на пресекот, 4 f cd A c N bal (1/r) макс (1/r) Претпоставката K 2 = 1 е секогаш а на безбедна страна.

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 51 Зграда/структура Бр. II. О. 10% нема систем може да се премести Системот не може да се премести Системот не може да се премести Размислување за тар. II. Потребна е нарачка! Единствен член за компресија (поддршка) Системот е неподвижен Системот е подвижен M Ed, N Ed λ> λ crit да Разгледување на Th II. Ред на пр. со помош на методот за поддршка на моделот e tot no e tot = e 0 + e a + e 2 M Ed II = N Ed e tot стандардно димензионирање на пр. со дијаграм за интеракција Сл. 27 Дијаграм на проток за дизајн со методот на поддршка на моделот.

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 52 17.5 Членови на компресија со биаксијално виткање За да може да се заобиколи точната верификација, што обично може да се изврши само со помош на соодветна програма EDP, може да се земе предвид DIN 1045-1 за правоаголни пресеци дозволените соодноси на релативните ексцентричности, проверката мора да се изврши одделно во двете пресечни насоки Сепак, ова разгледување е дозволено само ако точката на примена на оптоварување на N Ed е во рамките на изведената област прикажана на слика 28. Овој услов е исполнет со следниве релации: или (д ж) (д б) 0, 2 0z 0 y со (e b) (e h) 0, 2 0 y 0z e 0y, e 0z соодветниот центар за оптоварување според теоријата на првиот ред. Слика 28 Ограничувања за одделни дизајни на пресеци на столбови во насока на двете главни оски

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 54 18 Четири страни поддржани панели според Пипер Мартенс

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 55 Сл. 29 Уредување на торзиона арматура во аглите на плочите 19 Ширина на распределување на оптоварувањето за едноаксијално затегнати плочи

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 56

Документи за цврста конструкција на предавањата I-II 57 20 Сили за поддршка на четиристрани плочи под униформен товар Тековните документи, слики и дијаграми се само за наставни цели.