Воспоставување решенија за основање преку класични тестови (дупчење и лабораториска анализа) и
Овој труд претставува успешна употреба на двата методи за воспоставување оптимални решенија за основање од техничка и економска гледна точка, за конструкција наменета за хотел, составена од две тела: тело со изградена површина од 560 м2, со режим на висина D + P + 8… 9E и тело со изградена површина од 430 м2, со режим на висина Подрум, обата лоцирани на комплекс од глина и масна глина, со големи отоци и контракции.
1. Методи на истрага
Имајќи ја предвид важноста на конструкцијата и податоците за локацијата добиени од претходните истражувања извршени во близина, се сметаше за потребно да се утврдат физичко-механичките карактеристики на темелното земјиште, извршувањето на механичко дупчење со дијаметар од 4 "до дното на областа и две динамички продори со конус, до длабочина од 14 m над нивото на земјата.
Имајќи ја предвид длабочината на која се очекува да се изгради темелот на градежните тела, беше донесена одлука да се соберат нерасположени примероци, во интервали помали од стандардните, со цел да се добијат повеќе информации за слоевите во овој интервал.
2. Интерпретација на резултатите
2.1. Од толкувањето на резултатите од динамичките продирања и од лабораториските тестови извршени на примероците собрани по повод извршувањето на истражувањата, може да се наведе следново:
2.1.1. На површината има слој на земјани пломби дебели 1,50 м.
2.1.2. Под слојот на пломби има слој од сива прашина глина, вартуоза пластика, со вреќи со песок, до длабочина од 2,30 м над нивото на земјата.
2.1.3. Следно е слој од густа сива пластична глина, со слаби физички и механички карактеристики, до длабочина од 3,00 м од земјата. Се карактеризира со порозност од 51,70%, индексот на порите има вредност 1,07, волуменска тежина при природна влажност од 17,93 kN/m3 и сува состојба од 13,05 kN/m3.
2.1.4. Потоа следува слој од масна пластична глина. Земајќи ги предвид вредностите на карактеристиките добиени од лабораториските тестови (порозност, индекс на пори и сува тежина), како и од динамичките продирања (бр. На ударите), овој слој се диференцираше во два слоја, со многу различни физичко-механички карактеристики, така:
• Од 3,0 м до длабочина од 4,30 м, овој слој има слаби физички и механички карактеристики, соодветно преку a МНОГУ ВИСОКО ПОРОЗИТЕТ од околу 53… 55%, индекс на пора со вредност од 1,18, волуметриска тежина при природна влажност од 17,5 kN/m3 и во сува состојба од 12,4 kN/m3. Исто така, бројот на удари варира во опсег од 3… 7 парчиња.
• Од 4,30 м до длабочина од 5,60 м, физичко-механичките карактеристики се значително подобрени, така што ПОРОЗИТЕТО СТАНУВА ПОМАЛКО со вредности од околу 44,4%, индексот на порите достигнува вредност од 0,80, волуменот на сувата тежина на 15,0 kN/m3 и бројот на удари при вредности од 9… 12 парчиња. Физичко-механичките карактеристики на овие слоеви се претставени во Табела 1.
Пресметувачки вредности на физичко-механичките карактеристики на слоевите
Вредностите означени со (*) се утврдени врз основа на толкувањето на резултатите од динамичките продирања со методот Аполонија и УСД.М.С.М.
2.1.5. Следно е слој од прашкаста сива пластична глина со добри физички и механички карактеристики до длабочина од 6,80 м од дупчотината.
2.1.6. Под овој слој се наоѓа слој од заситена глинена песочна прашина, со добри физички и механички карактеристики (определени со динамички продирања), до длабочина од 7,60 м од земјата.
2.1.7. Следно, беше пресретнат слој од груб песок, кафеаво жолт, со редок чакал, во густа состојба, до длабочина од 11,50 м над нивото на земјата, каде што беше пронајден основниот слој, сива мермерна глина, вартуоза пластика.
2.2. Подземните води биле пресретнати на длабочина од 2,30 м и се стабилизирале на длабочина од 1,70 м над нивото на земјата. Од анализите извршени од лабораторијата за квалитет на вода во рамките на Дирекцијата за вода Прут Јаси за примероци собрани од дупчење, подземни води покажува слаба агресија на сулфат на бетонот што доаѓа во контакт со него.
3. ПРЕСМЕТУВАЕ НА ФОНДАЦИЈАТА ЗЕМЈА
Земајќи ги во предвид карактеристиките на конструктивните тела, физичко-механичките својства на слоевите во локалитетот, како и одредбите на СТАС 3300/2-85 и на нормативниот GP014-97, беа пресметани вредностите на пластичните и критичните притисоци, во неколку хипотези. Котата на подрумскиот под беше проценета на околу 1,65 м под надморската височина на тековниот терен и висината на темелните греди од околу 1,50 м и резултираше со минимална длабочина на темелот од кота на тековниот терен од околу 3,15 м, така во рамките на слојот на мрсна глина.
3.1. Претпоставувајќи директна основа во слојот на мрсна пластична глина со многу висока порозност, сместена на длабочина од 3,0… 4,30 м од нивото на земјата, за пластични и критични притисоци, беа добиени следниве вредности:
3.1.1. Во случај на градежна инфраструктура на мрежа од армирано-бетонски основни греди, вредностите на пластичните и критичните притисоци, во зависност од ефективната длабочина на основата во споредба со нивото на подот на подрумот, се претставени табела 2.
3.1.2. Во хипотезата за пренесување на земјата на товарите од надградбата, со помош на армирано-бетонска ферманка, вредностите на пластичните и критичните притисоци стануваат: Ppi = 140 kPa; Pcr = 170 kPa.
3.2. Претпоставувајќи директна основа во слојот на мрсна пластична глина со мала порозност, лоцирана на длабочина од 4,30… 5,60 м од нивото на земјата, вредностите на пластичните и критичните притисоци варираат, во зависност од начинот на пренесување на земјата на товарите од надградбата, како што следува:
3.2.1. Претпоставувајќи го составот на градежната инфраструктура од мрежа на армирано-бетонски основни греди, вредностите на пластичните и критичните притисоци, во зависност од ефективната длабочина на основата во споредба со нивото на подот на подрумот, се претставени во табела 3.
3.2.2. Во хипотезата за пренесување на земјата на товарите од надградбата, со помош на армирано-бетонска ферманка, вредностите на пластичните и критичните притисоци стануваат: Ppi = 240 kPa; Pcr = 280 kPa.
3.3. Претпоставувајќи го преносот на товарите од надградбата до земјата со помош на баластна перница со минимална дебелина од 1,0 m, поставена на слојот од вартуозна пластична глина со мала порозност лоцирана на длабочина од 4,30… 5,60 m:
3.3.1. Во случај на составување на инфраструктурата од мрежа на армирано-бетонски основни греди поддржани на баластната перница, вредностите на притисоците се претставени во табела 4.
3.3.2. Во хипотезата за пренесување на земјата на товарите од надградбата, со помош на армирано-бетонска ферманка поддржана на перничето за баласт, вредностите на пластичните и критичните притисоци стануваат: Ppi = 300 kPa; Pcr = 400 kPa.
4. ФОНДАЦИСКИ РЕШЕНИЈА ЗА КОНСТРУКЦИИ
Имајќи ги предвид карактеристиките на слоевите во локацијата и составот на конструкцијата на две тела со многу различни режими на висина (едното тело со подрум, а другото тело со подрум + приземје + 8… 9 ката), неопходни се следниве мерки:
4.1. Донесување на спогодба помеѓу двата градежни тела.
4.2. Во врска со основата на конструкцијата, се предлагаат неколку решенија за основање, како што следува:
4.2.1. Директна основа на обете градежни тела во слојот на пластична мрсна глина вартуоза со мала порозност, со својства на смалување - оток, лоцирани на длабочините на 4,30… 5,60 м над нивото на земјата, без претходно подобрување. Во овој случај, потребни се следниве мерки:
• Составот на градежната инфраструктура ќе биде изработен од мрежи од армирано-бетонски основни греди за каросерија направена од полуподрум и од армирано-бетонска естрих за каросерија изработена од B + GF + 8… 9E.
• Планските димензии на темелите ќе бидат избрани така што ефективните притисоци врз основата на темелите се во согласност со вредностите на пластичните и критичните притисоци, претставени во точка 3.2 од оваа студија, во зависност од конкретниот состав на инфраструктурата.
• Сечење на згради и темели во делови од најмногу 30 м, преку споеви на населби.
4.2.2. Пренос на товари на земја со правење перница направена од грануларен материјал со дебелина од најмалку 1,0 m, под обете градежни тела.
• Ефективната дебелина на подобрената перница за заземјување ќе се утврди од условот ефективниот притисок на основата на перницата да биде помал од вредноста на пластичниот притисок, пресметан според одредбите споменати во точката 3.3.2 од СТАС 3300/2-85, т.е. pplz> sz + sgz.
• Перницата ќе се разгори надвор од обете градежни тела со ширина еднаква на дебелината на перницата.
4.2.3. Различната основа за двете тела, како што следува:
Темелите на високото тело на баластната перница и темелот на телото направено од полуподрум во слојот масна глина лоциран на длабочина од 3,00… 4,30 м од нивото на земјата.
Во овој случај, потребни се следниве мерки:
• За високото тело, спецификациите од точка 4.2.2 споменати погоре, ќе бидат запазени.
• За полу-подрумското тело, одредбите од точка 4.2.1 ќе бидат запазени, освен точката 4.2.1.2 каде што ќе се користат вредностите на притисоците презентирани во точката 3.1 од оваа студија.
• Во заедничката област помеѓу двете тела се препорачува следниот состав:
Оските на столбовите кај двете тела во заедничката област ќе бидат поставени на доволно растојанија меѓу нив, со цел да се создаде можност за центрично пренесување на товарите од надградбата до заедничките темели и да се почитуваат различните услови за основање на двете тела.
Гредите на конструкцијата, нормално на рамнината за раздвојување, ќе бидат направени со соодветно димензионирани конзоли, за преземање на вертикалните оптоварувања од областите помеѓу оските на двете градежни тела.
4.3. Со влегувањето во сила на еврокодовите, потребно е да се изврши геотехничкиот дизајн со пресметка, во граничните состојби утврдени со точка 6.2 од СР EN 1887-1; 2004 година
5. ЗАКЛУЧОЦИ
Утврдувањето на бројот и видот на истражувањето и истрагите за дизајнот на конструкцијата е тешко прашање поврзано со односот помеѓу трошоците за истражување и истрагите и вредноста на таа конструкција. Се подразбира дека поголем број истражувања обезбедуваат потемелно познавање на темелното земјиште, што овозможува поекономичен дизајн на темелите. Во презентираниот случај, со употреба на двата методи, дупчење и лабораториски испитувања со голема фреквенција и со извршување на две динамички продори, информациите потребни за безбеден и економичен дизајн се добија по разумна цена. Според важечкото техничко законодавство, за планирање на теренски истраги (вид, број, длабочина на истрагата) може да се користат одредбите од табелата 2.1 на СР EN 1997-2; 2007 година.
БИБЛИОГРАФИЈА
1. Паунеску М., Поп В., Силион Т., Геотехника и темели. Дидактичко и педагошко издаваштво, Букурешт, 1982 година;
2. Станциу А., Лунгу Л., Фондации, том 1. Техничко издаваштво, Букурешт, 2006 година;
3. СТАС 3300/2-85: Основно земјиште. Пресметка на основното земјиште во случај на директно основање;
4. NP112-04: Норма за дизајнирање на структури на директна основа;
5. SR EN 1997-1: 2006: стандарден римски. Еврокод 7: Геотехнички дизајн. Дел I: Општи правила за дизајн;
6. SR EN 1997-1/NB: 2007: стандарден римски. Еврокод 7: Геотехнички дизајн. Дел I: Општи правила за дизајн. Национален анекс.
автори:инже.Роксана Киријак, технички експерт Петру Киријак - SC ARHICON PROIECT SRLинже.Петрисор Михаи - СЦ ГЕОТЕР ЛТ