Лагер Грав

1. Причина

Оџакот од блокот 3 на електраната xxx во година се состои од армирано-бетонски оџак и челична постава како цевка за димни гасови. Поставата има долга историја зад себе, но поучна:

2. Утврдување на причините за штетата

2.1 Општо

Причините за оштетување може да се засноваат на видот на влијанието врз зградата или дизајнот или неговото спроведување. Трите можни области на причина се испитани подолу.

2.2 Акции и динамичен одговор

Табела 1: Споредба на силите на спојување под пристапи на детерминистичко и стохастичко оптоварување

Основниот систем е прикажан на слика 2. Армирано-бетонската оска е претставена со левата линија, внатрешната постава со десната сина линија. Спојката со планираните конструкции, која се состои од амортизери и извори, се изведува на ниво на сцената. Спојката е прикажана овде како скица само со пролетна лента со дефинирана цврстина. Најниската прачка за спојување на ниво 23,5m цврсто ја спојува поставата со вратило од армиран бетон.

Сл. 2: Врз основа на динамичкиот систем на вибрирачката конструкција

2.3 Конструктивна обука и спроведување

Покрај значително поголемите напрегања на структурата предизвикана од процесот на стохастичен ветер, друга причина за оштетување е изградбата на очните шипки на краевите на спојните прачки. Листовите на шипчињата со дебелина од t = 8mm имаат должина на слободна врска што е околу двапати поголема отколку што е наведено во скиците (стр. 17, 18 - но не се мери таму!) За предлогот за обнова. Поради големата должина на приклучок, плочите на шипките се изложени на ризик од откачување. Претпоставувајќи круто стегање во квадратната цевка, должината на паузата резултира приближно двојно од вредноста на растојанието помеѓу оската на завртката и лицето на квадратната цевка. Ако постојната потпорна структура е повторно пресметана во согласност со жолтото печатење на стандардот ДИН 18800 Дел 2, резултатот е безбедност од 1,0 ако се претпостави оптоварување што одговара на товарот што се применува во тоа време (со три налети на ветер). Критичен дел се перфорираните листови кои го пренесуваат товарот на шупливиот профил на игла за лежишта.

2.4 Резиме

Истражувањата покажаа дека во суштина две причини се одговорни за штетата што се случила. Една од главните причини е што детерминистичките описи на ветрот што обично се применуваат доведуваат до значително помали напрегања, особено за структури со многу мало време на природно осцилирање, отколку стохастичкиот процес што всушност дејствува. Степенот до кој возбудливоста во буфе предизвикана од одвојување на топчиња од ударот од блокот 4 на оџакот (околу западен ветер) може да доведе до понатамошни возбудувања не може да се процени без тестови за тунел на ветер. При извршените пресметки, беше земено предвид влијанието на повисоките варијанти (отколку што беа измерени со слични силни ветрови и грубост на теренот) на основниот процес на стохастички ветер.
Втора причина лежи во извршувањето на плочите на очните шипки на спојните прачки; Безбедноста од откачување се намалува со големата слободна должина на овие листови.

3 предлог за реновирање

3.1 Општо

Како што покажуваат извршените динамички пресметки, релативно високи напрегања на прачките за спојување се јавуваат како резултат на бурниот ветер. Бидејќи овие сили на спојување треба да се воведат индиректно во армирано-бетонската обвивка на вратилото, се прават обиди да се намалат силите како дел од пресметките за реновирање. Постојат различни можни решенија за ова. Овие се дискутираат откако ќе бидат извршени соодветните пресметки.
Основен предуслов за избор на концептот за реновирање беше барањето да може да се извршат сите реновирања во висина на постојните платформи. Со цел да се избегне скапа реконструкција на сцената, сите вибрации што се случуваат не смеат да имаат амплитуда поголема од 5 см, бидејќи во спротивно тие би ја допреле структурата на сцената. Второто барање беше дека конструкцијата треба да биде што е можно повеќе без одржување.

3.2 Спојување преку дополнителен амортизер

Често практикуван пристап е да се намалат вибрациите што се случуваат. Во овој случај, испорачаната енергија се троши, т.е се уништува, со соодветно димензионирани амортизери. Амплитудите на вибрациите се значително намалени. За да се уништи енергијата, сепак, мора да има релативни движења помеѓу амортизерот и конструкцијата за да може да работи амортизерот. Движењето помеѓу челичната постава и армирано-бетонското вратило се користи како релативно движење.
Сите видови на амортизери достапни на пазарот може да се користат како дополнителни амортизери, но на прашањето за дизајнерските напори за интеграција на амортизерите треба да се одговори поинаку во зависност од системот. Табелата 2 ги прикажува главните резултати од случајните динамички пресметки. На секоја спојка прачка беше додаден елемент за амортизација. Различни комбинации на параметри на придушување беа испитани за да се утврди оптималното придушување.

Табела 2: Динамичен напон на врските на спојката со дополнително придушување

.
Излегува дека кога се вклучени елементи за пригушување со D = 800 kN сек/м, системот е измазнет многу добро за сите прачки за спојување. Ова делумно се должи на фактот дека вискозните елементи за спојување беа распоредени без паралелни пружини, така што ударните оптоварувања со мала брзина на армирано-бетонското вратило тешко можат да комуницираат со облогата. Сепак, ова решение има недостаток што поставата не е фиксирана во својата позиција, така што ќе треба да се обезбедат дополнителни крајни застанувања. Покрај тоа, постојат релативно големи амплитуди на осцилација кои не се прифатливи во поглед на постојните платформи.

3.3 Спојување преку пружини и дополнителни амортизери

Со цел да се отстранат недостатоците на лебдечката монтажа на челичната постава, се бараше структурно едноставно решение во кое, со помош на пружини и паралелно поврзани амортизери, се принудува широко центрирање на облогата во празен состојба. Внатрешните случувања се многу сложени, така што индустриски произведените елементи се бараат во следново.
Пролетните елементи од Рингфедер се покажаа како соодветно решение за проблемот што го има. Предностите накратко се наведени подолу:

линеарна карактеристика независна од температурата
нема промена во карактеристиката поврзана со возраста, како кај хидрауличните системи
висок паралелен капацитет за амортизација преку триење на конусните подлошки на пролетта
Ефективни дури и ако индивидуалните пролетни подлошки се скршат
Ограничување на максималното отклонување на пролетта со блокирање
ефективни и за затегнувачки и за компресивни оптоварувања.
Релативно едноставната структура на елементот прстенеста пружина гарантира дека има што е можно помалку пречки.

Табела 3: Сили на спојување при употреба на прстенести елементи на пролетта, амортизација зависна од фреквенцијата
.
Поради несигурноста во дефиницијата на вредностите на придушување, се смета и случајот дека пригушувањето на елементот на прстенестата пружина е независно од фреквенцијата. Претпоставувајќи дека истиот елемент како што е наведено погоре, постојаната амортизација резултира како што следува:

Во исто време, тука е испитан и вториот случај со пружина што е двојно помека со прилагодени вредности на придушување. Резултатите се прикажани во Табела 4.

Табела 4: Сили на спојување при употреба на прстенести пружини, амортизација независна од фреквенцијата

.
Може да се види дека силите на спојувањето не се под силно влијание на вредностите на амортизерот; одлучувачки е големината на вкочанетоста на пролетта. Ова одговара на сознанието дека амортизерите имаат само подреден ефект. Генерално, резултатите се менуваат само малку кога ќе се променат параметрите на системот.

3.4 Тест за замор

Табела 5: Колектив на просечна брзина на ветерот на час

На слика 3, дистрибуцијата на стандардната девијација со текот на времето е нацртана на логаритамска скала:

Слика 3: Колективна варијанса на дејствување на брзината на ветерот

Одредување на максималните високи стресови
Земете ги дозволените напони на јачина на замор за односот на стресот и стресната група Б6 (колектив Валер) (на пример, од табела 3 од ДИН 4132. Дозволените напрегања наведени таму одговараат на толерантните напони со 90% веројатност за преживување, со сигурност на .
Определување на дозволените напони на напрегања на заморот за колективниот ветер со множење на дозволените напрегања според б) со факторот 4. За групата за изрез К4, ова резултира во дозволен напон од. Веќе за изрез групата К3 постои дозволен напон на замор од, вредност што е над дозволените напони на челик St37. Во случај на St37, доказ за јачина на замор треба да се изврши само за изрез случајот K4.

3.5 Конструктивна обука

Димензионирањето на структурата за поддршка треба да се изврши исто за сите 3 платформи. Поради оваа причина, како основа за дејствувачкиот товар се зема максималната сила на спојување за амортизација со прстенестиот елемент. Според табелата 4, ова резултира за просечната спојка на P = 160 kN. За разлика од претходното решение, спојката треба да се изврши со помош на две прачки за спојување во секоја насока (слика 2). Ова резултира во максимална сила на спојување од P = 160/2 = 80 kN по прачка за спојување. Оваа сила е основа за димензионирање на поврзувачката шипка. Обезбедениот елемент на прстенеста прстена мора да ги исполнува следниве услови:

максимална сила на пружината: F = 200 kN
Пролетно патување: s = 50 mm
Пролетна работа: Ш = 5650 Ј.

На сликата 4 од десната страна е прикажана основната скица на елементот на прстенестата пролет, на сликата 4 од левата страна е прикажан модел со отворен рез. Може да се види дека во случај на прстенеста пружина, елементите на конусниот прстен седат во контакт едни со други, што доведува до голема амортизација при движење поради експанзија. Ефектот на пролетта се постигнува со лизгање на елементите на прстенот - зголемување на обемот - и со тоа зголемување на одделните елементи. Со преоптоварување на елементите на пролетта (преку навртката означена во делот) во пролетната чаша, можно е да се пренесат затегнувачките сили до нивото на силата на претовар.


оптички отворен модел	Дел низ садот за пролет

Сл. 4: Елемент на напнато-компресивен прстен

Поврзувањето на елементот се прави со помош на 2 очи од едната страна на пролетната чаша и прачка за влечење од другата страна. Врската помеѓу врската и прачката е дизајнирана од компанијата Рингфедер. Во случај на подолги времиња на испорака за елементот прстенест пролет, елементот прво треба да се замени со крут растојание. Се препорачува да нарачате некои дополнителни елементи на прстенести прстени како резерва за замена и да ги чувате привремено на соодветните платформи. При дизајнирање на спојката, покрај вообичаените правила, мора да се почитуваат следниве принципи: